DE19639924C1 - Wärmestrahlungsschild und seine Verwendung bei einer supraleitenden Antenne - Google Patents

Wärmestrahlungsschild und seine Verwendung bei einer supraleitenden Antenne

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Description

In diagnostischen Magnetresonanz-Niederfeldsystemen mit ent­ sprechend niedrigen Frequenzen der Magnetresonanzsignale wer­ den die Sende- und Empfangsantennen zur Anregung und zum Emp­ fang der Magnetresonanzsignale nur noch gering durch den Kör­ per eines Patienten bedämpft. Andererseits gibt es aber auch bei höheren Hauptmagnetfeldstärken zunehmend mehr Anwendun­ gen, die einen größeren Abstand der Hochfrequenz-Antenne vom Patienten als bisher erfordern. Dies gilt vor allem für in­ terventionelle Techniken oder Eingriffe unter Magnetresonanz­ kontrolle, wobei ein Operateur einen möglichst großen freien Zugangsbereich zum Patienten benötigt. Wegen des größeren Ab­ stands ist auch dabei eine Bedämpfung der Antenne durch den Patienten gering, so daß die Eigenverluste der Antenne eine zunehmende Rolle spielen.
Mit supraleitenden Spulen oder Antennen lassen sich sehr hohe Gütewerte in der Größenordnung von über 100.000 erreichen, d. h. die Antennenverluste sind praktisch vernachlässigbar. Der Einsatz derartiger verlustfreier Antennen empfiehlt sich also. Jedoch ist darauf zu achten, daß die hohe Güte auch im Betrieb erhalten bleibt. Das erfordert eine entsprechend wirksame Wärmeisolation gegen die Wärmestrahlung des Patien­ ten. In der Kryotechnik werden als Strahlungsschirme sogenann­ te Superisolationsfolien verwendet, die aus einem dünnen Po­ lyesterfilm mit einer aufgedampften Metallschicht aus Alumi­ nium bestehen. Derartige Superisolationsfolien können jedoch bei supraleitenden Antennen keinesfalls verwendet werden. Die in der Metallschicht induzierten, hochfrequenten Wirbelströme würden die hohe Güte der Spule oder Antenne drastisch herab­ setzen.
Nun ist es z. B. aus der US-PS 4 636 730 bekannt, eine Anten­ ne für ein Magnetresonanzgerät mit einer Abschirmung zu ver­ sehen, um von der Antenne erzeugte elektrische Felder vom Pa­ tienten fern zu halten (Faraday-Schirm). Die Abschirmung muß jedoch für die magnetische Komponente des Hochfrequenzfeldes durchlässig sein. Daher besteht sie gemäß einer in der US-PS 4 636 730 beschriebenen Ausführungsform aus untereinander elektrisch verbundenen Streifenleitern. Als Wärmestrahlungs­ schild ist eine derartige elektrische Abschirmung unbrauch­ bar.
Aus der JP-OS 64 37 813 ist eine supraleitende Antenne für Magnetresonanzgeräte bekannt, die in einem wärmeisolierenden Gehäuse angeordnet ist.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, einen Wärmestrahlungsschild anzugeben, der für hochfrequente elektromagnetische Signale im Megahertzbereich durchlässig ist.
Die Aufgabe wird durch einen Wärmestrahlungsschild gelöst, der gekennzeichnet ist durch einen elektrisch isolierenden Träger, worauf mindestens einseitig ein Mosaik von elektrisch leitenden Elementarschichten angeordnet ist. Durch die Auf­ teilung der Metallschicht in sehr kleine, nebeneinander ange­ ordnete Elementarschichten wird die Verlustleistung für die in Frage kommende Hochfrequenz drastisch reduziert, gleichzei­ tig wird die thermische Reflexion nicht wesentlich beein­ trächtigt. Die zulässigen Hochfrequenzverluste bestimmen die Größe der elektrisch leitenden Elementarschichten.
Eine gute thermische Isolationswirkung bei geringen Hochfre­ quenzverlusten wird gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung dadurch erreicht, daß die Elementarschichten eine Dicke auf­ weisen, die ungefähr gleich einer Skintiefe beim Wärmestrah­ lungsmaximum ist. Einerseits ist die Verlustleistung in den elektrisch leitenden Elementarschichten um so geringer, je dünner die Schichtdicke gewählt ist, andererseits wird die thermische Isolationswirkung mit dünner werdenden Schichten ebenfalls geringer.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist der Trä­ ger als Folie oder Film ausgebildet, wodurch die thermische Leitfähigkeit quer zur Oberfläche reduziert ist.
Bei einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung umfaßt die isolierende Trägerfolie einen Polyesterfilm. Derartige Folien sind vorzügliche elektrische Isolatoren und weisen nur gerin­ ge dielektrische Verluste auf. Zudem lassen sie sich ohne spezielle Vorbehandlung gut metallisieren.
Eine besonders vorteilhafte Verwendung des Wärmestrahlungs­ schildes ist bei einer hochtemperatur-supraleitenden und in einem Dewar angeordneten Magnetresonanz-Antenne gegeben, wo­ bei die Isolation im Dewar zwischen einer Wandung des Dewars und der Antenne angeordnet ist. Die thermische Isolation schirmt die von einem Patienten abgestrahlte Körperwärme von der hochtemperatur-supraleitenden Magnetresonanz-Antenne ab, wobei die Güte der Magnetresonanz-Antenne nur unwesentlich beeinträchtigt wird. Dabei sollte bei einer Güte der Magnet­ resonanz-Antenne in der Größenordnung von 105 die auf die Schirmverluste bezogene Teilgüte um eine Größenordnung höher sein, also etwa 106, d. h. die Verluste im Wärmestrahlungs­ schirm sollten höchstens ca. 10% der Gesamtverluste der An­ tenne betragen.
Zur Erhöhung der thermischen Isolationswirkung werden bei ei­ ner weiteren vorteilhaften Verwendung des Wärmestrahlungs­ schildes zwischen der Magnetresonanz-Antenne und der Wandung im Dewar mehrere Folien übereinander angeordnet. Die einzel­ nen Lagen sind bei einseitiger Metallisierung elektrisch von­ einander isoliert.
Bei einer weiteren vorteilhaften Verwendung der thermischen Isolation sind die Isolation oder die Isolationen punktweise gehaltert.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von drei Figuren er­ läutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Draufsicht auf ein Mosaik von elektrisch lei­ tenden Elementarschichten,
Fig. 2 eine Draufsicht auf ein Modell einer Elementar­ schicht und
Fig. 3 in einer Schnittdarstellung eine hochtemperatur­ supraleitende Antennenanordnung für eine Magnet­ resonanzgerät mit einer thermischen Isolation.
Fig. 1 zeigt einen Ausschnitt des erfundungsgemäßen Wärmestrahlungsschildes 1. Auf einem elektrisch isolie­ renden Träger 2 in Form einer Polyesterfolie oder eines Poly­ esterfilms ist auf einer Seite ein Mosaik von elektrisch lei­ tenden Elementarschichten 4 angeordnet. Die Polyesterfolie ist hergestellt aus Polyethylenterephthalat (PETP). Die gleich großen und regelmäßig sechseckig ausgeführten Elemen­ tarschichten 4 sind in einem regelmäßigen Raster angeordnet. Die Elementarschichten 4 bestehen aus Aluminium oder Gold, das auf die Folienoberfläche aufgedampft oder aufgesputtert wurde, wobei die Elementarschichten 4 eine gleichmäßige Dicke von ca. 10 nm aufweisen. Die Kantenlänge der Elementarschich­ ten a beträgt ca. 50 µm, die Spaltbreite b zwischen den ein­ zelnen Elementarschichten beträgt ca. 10 µm. Damit ergibt sich ein Bedeckungsgrad des Mosaiks auf dem elektrisch iso­ lierenden Träger 2 von ca. 80%.
Die Dicke der als Elementarschicht 4 aufgedampften Aluminium­ schicht beträgt ca. 10 nm und entspricht der Skintiefe bei einem Wärmestrahlungsmaximum im Infrarotbereich. In einer Verwendung als thermische Isolation in einer hochtemperatur­ supraleitenden Antenne für ein 0,2 T-Magnetresonanzsystem bei einer Signalfrequenz von 8 MHz und einer Antenneninduktivität von 40 nH ergibt sich eine Teilgüte von ca. 3 × 106. Bei ei­ ner Antenneneigengüte von ca. 105 können mehrere solcher me­ tallisierten Folien 1 aufeinandergelegt werden, ohne die An­ tennengüte wesentlich zu beeinträchtigen.
Anhand von Fig. 2 soll in einem vereinfachten Modell die Dimensionierung der einzelnen Elementarschichten 4 erläutert werden. Fig. 2 zeigt wegen einer einfacheren analytischen Betrachtung anstatt einer sechseckigen Elementarschicht eine kreisförmige elektrisch leitfähige Elementarschicht 4a mit dem Radius R. Das Mosaik soll aus insgesamt N × N derartiger Elementarschichten 4a bestehen. Für die Güte gilt allgemein (ω Kreisfrequenz)
Q = ω (gespeicherte Energie) / (Verlustleistung),
wobei die gespeicherte magnetische Feldenergie durch die Antenneninduktivität L und den Antennenstrom I wie folgt definiert ist:
L steht für die Antenneninduktivität und I steht für den Antennenstrom.
Zur Berechnung der Verlustleistung wird von der Elementar­ schicht 4a ausgegangen, wobei die entlang einem Kreisring mit einem mittleren Radius r induzierte Spannung Ui sich aus der Änderung des Magnetfelds B wie folgt ergibt:
Ui = ω π r2 B.
Der ohmsche Widerstand im Ring beträgt
wobei ρ der spezifische Widerstand, dr die Breite des Kreis­ rings und d die Dicke der metallischen Schicht darstellen.
Damit ergibt sich für die Verlustleistung pro Elementarschicht 4a
Für B wird näherungsweise angenommen:
B = µo . I/2RAntenne
RAntenne steht für den Radius einer Antenne mit kreisförmigen Windungen.
Aus der Verlustleistung und der gespeicherten Feldenergie bestimmt sich dann die Güte der thermischen Isolation (mit RAntenne ≈ . R)
mit µo Permeabilität des leeren Raumes.
Daraus läßt sich der Radius der Elementarschicht 4a wie folgt bestimmen.
Da die Güte einer thermischen Isolation mit n Schichten ungefähr 10mal so groß wie die Antennengüte QAntenne sein soll, ergibt sich für den Radius der Elementarschicht 4a.
Fig. 3 zeigt in einer Schnittdarstellung einen prinzipiellen Aufbau einer hochtemperatur-supraleitenden Antennenanordnung für ein diagnostisches Magnetresonanzgerät. In einem zylin­ drischen Behälter oder einem Dewar 10 aus einem elektrisch nicht leitenden und unmagnetischen Material befindet sich eine Kältemaschine 12. Auf einer wärmeleitenden Trägerplatte 14 ist einseitig eine hochtemperatur-supraleitende Antennen­ struktur 15 aufgebracht. Die Antennenstruktur 15 besteht aus drei in einer Ebene spiralförmig angeordneten Windungen 16. Die Trägerplatte 14 mit der Antennenstruktur 15 ist möglichst dicht und parallel zu einer stirnseitigen Wandung 17 des Vakuumbehälters 10 angeordnet. Im Betrieb der Antenne befindet sich die zu untersuchende Partie eines Patienten in einigem Abstand in axialer Richtung von der stirnseitigen Wandung 17. Die Trägerplatte 14 ist über eine elektrisch isolierende Wärmebrücke 18 mit einem Kaltkopf 20 der Kältemaschine 12 gekoppelt. Zwischen der stirnseitigen Wandung 17 des Vakuumbehälters 10 und der Antennenstruktur 15 ist der schon anhand von Fig. 1 beschriebene, folienartige Wärmestrahlungsschild 1 angeordnet. Die Folie 1 ist seitlich hochgeführt und am Rand an einigen Punkten 21 an der Innenwand des Vakuumbehälters 10 fixiert, z. B. verklebt. Eine in axialer Richtung weiter nach oben angeordnete sogenannte Superisolationsfolie 22 mit einer durchgehend aufgedampften Metallschicht schirmt ebenfalls den Innenraum des Vakuumgefäßes 10 gegen Wärmestrahlung ab. Wegen ihres weiten Abstandes zur Antennenstruktur 15 beeinträchtigt die Superisolationsfolie 22 nicht mehr die Güte der Antenne.
Falls keine ausreichende thermische Isolationswirkung mit einer Lage des Wärmestrahlungsschildes 1 erreicht werden kann, können mehrere Lagen des Wärmestrahlungsschildes 1 zwischen der Antennenstruktur 15 und dem Abbildungsvolumen angeordnet sein.

Claims (12)

1. Wärmestrahlungsschild (1) mit einem elektrisch isolie­ renden Träger (2), worauf mindestens einseitig ein Mosaik von elektrisch leitenden Elementarschichten (4, 4a) angeordnet ist, welche Elementarschichten (4, 4a) durch einen Spalt von­ einander getrennt sind.
2. Wärmestrahlungsschild nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarschichten (4, 4a) in einem regelmäßigen Raster auf dem Träger (2) ange­ ordnet sind.
3. Wärmestrahlungsschild nach Anspruch 1 oder 2, da­ durch gekennzeichnet, daß die Elemen­ tarschichten (4, 4a) gleich groß sind.
4. Wärmestrahlungsschild nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarschichten (4, 4a) eine Dicke aufweisen, die ungefähr gleich einer Skintiefe beim Wärmestrahlungsmaximum ist.
5. Wärmestrahlungsschild nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarschichten (4, 4a) ein Metall enthalten.
6. Wärmestrahlungsschild nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarschichten (4, 4a) Aluminium oder Gold enthalten.
7. Wärmestrahlungsschild nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Träger (2) als Folie oder Film ausgebildet ist.
8. Wärmestrahlungsschild nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Träger (2) als Kunststoffolie ausgebildet ist.
9. Wärmestrahlungsschild nach Anspruch 7 oder 8, da­ durch gekennzeichnet, daß die isolie­ rende Trägerfolie (2) ein Polyesterfilm ist.
10. Verwendung des Wärmestrahlungsschildes (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 9 bei einer hochtemperatur-supraleiten­ den und in einem Dewar (10) angeordneten Magnetresonanz-Antenne (15), wobei der Wärmestrahlungsschild (1) in dem De­ war (10) zwischen einer Wandung des Dewars (17) und der An­ tenne (15) angeordnet ist.
11. Verwendung des Wärmestrahlungsschildes nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Antenne (15) und der Wandung (17) im Dewar (10) mehrere Wärmestrahlungsschilde (1) übereinander angeordnet sind.
12. Verwendung des Wärmestrahlungsschildes nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmestrahlungsschild (1) oder die Wärmestrahlungs­ schilde punktweise gehaltert sind.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006011254B4 (de) * 2006-03-10 2009-01-29 Siemens Ag Magnetresonanzanlage mit supraleitender Ganzkörper-Empfangsanordnung
DE102012209754A1 (de) * 2012-06-12 2013-12-12 Siemens Aktiengesellschaft Spuleneinrichtung für einen Kernspintomographen

Families Citing this family (71)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2652928B1 (fr) 1989-10-05 1994-07-29 Diadix Sa Systeme interactif d'intervention locale a l'interieur d'une zone d'une structure non homogene.
DE69318304T2 (de) 1992-08-14 1998-08-20 British Telecomm Ortungssystem
US5592939A (en) 1995-06-14 1997-01-14 Martinelli; Michael A. Method and system for navigating a catheter probe
US6226548B1 (en) 1997-09-24 2001-05-01 Surgical Navigation Technologies, Inc. Percutaneous registration apparatus and method for use in computer-assisted surgical navigation
US6021343A (en) 1997-11-20 2000-02-01 Surgical Navigation Technologies Image guided awl/tap/screwdriver
US6348058B1 (en) 1997-12-12 2002-02-19 Surgical Navigation Technologies, Inc. Image guided spinal surgery guide, system, and method for use thereof
US6477400B1 (en) 1998-08-20 2002-11-05 Sofamor Danek Holdings, Inc. Fluoroscopic image guided orthopaedic surgery system with intraoperative registration
US6470207B1 (en) 1999-03-23 2002-10-22 Surgical Navigation Technologies, Inc. Navigational guidance via computer-assisted fluoroscopic imaging
US6491699B1 (en) 1999-04-20 2002-12-10 Surgical Navigation Technologies, Inc. Instrument guidance method and system for image guided surgery
US6747539B1 (en) * 1999-10-28 2004-06-08 Michael A. Martinelli Patient-shielding and coil system
US8644907B2 (en) 1999-10-28 2014-02-04 Medtronic Navigaton, Inc. Method and apparatus for surgical navigation
US6474341B1 (en) 1999-10-28 2002-11-05 Surgical Navigation Technologies, Inc. Surgical communication and power system
US6493573B1 (en) 1999-10-28 2002-12-10 Winchester Development Associates Method and system for navigating a catheter probe in the presence of field-influencing objects
US7366562B2 (en) 2003-10-17 2008-04-29 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for surgical navigation
US6381485B1 (en) 1999-10-28 2002-04-30 Surgical Navigation Technologies, Inc. Registration of human anatomy integrated for electromagnetic localization
US11331150B2 (en) 1999-10-28 2022-05-17 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for surgical navigation
US6499488B1 (en) 1999-10-28 2002-12-31 Winchester Development Associates Surgical sensor
US8239001B2 (en) 2003-10-17 2012-08-07 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for surgical navigation
WO2001064124A1 (en) 2000-03-01 2001-09-07 Surgical Navigation Technologies, Inc. Multiple cannula image guided tool for image guided procedures
US6535756B1 (en) 2000-04-07 2003-03-18 Surgical Navigation Technologies, Inc. Trajectory storage apparatus and method for surgical navigation system
US7085400B1 (en) 2000-06-14 2006-08-01 Surgical Navigation Technologies, Inc. System and method for image based sensor calibration
US6636757B1 (en) 2001-06-04 2003-10-21 Surgical Navigation Technologies, Inc. Method and apparatus for electromagnetic navigation of a surgical probe near a metal object
US6947786B2 (en) 2002-02-28 2005-09-20 Surgical Navigation Technologies, Inc. Method and apparatus for perspective inversion
US6990368B2 (en) 2002-04-04 2006-01-24 Surgical Navigation Technologies, Inc. Method and apparatus for virtual digital subtraction angiography
US7998062B2 (en) 2004-03-29 2011-08-16 Superdimension, Ltd. Endoscope structures and techniques for navigating to a target in branched structure
US7599730B2 (en) 2002-11-19 2009-10-06 Medtronic Navigation, Inc. Navigation system for cardiac therapies
US7697972B2 (en) 2002-11-19 2010-04-13 Medtronic Navigation, Inc. Navigation system for cardiac therapies
US7542791B2 (en) 2003-01-30 2009-06-02 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for preplanning a surgical procedure
US7660623B2 (en) 2003-01-30 2010-02-09 Medtronic Navigation, Inc. Six degree of freedom alignment display for medical procedures
US7313430B2 (en) 2003-08-28 2007-12-25 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for performing stereotactic surgery
EP2316328B1 (de) 2003-09-15 2012-05-09 Super Dimension Ltd. Umhüllungsvorrichtung zur Fixierung von Bronchoskopen
EP1667749B1 (de) 2003-09-15 2009-08-05 Super Dimension Ltd. System aus zubehör zur verwendung mit bronchoskopen
US7835778B2 (en) 2003-10-16 2010-11-16 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for surgical navigation of a multiple piece construct for implantation
US7840253B2 (en) 2003-10-17 2010-11-23 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for surgical navigation
US20060100529A1 (en) * 2004-02-02 2006-05-11 Siemens Corporate Research Inc. Combined intra-rectal optical-MR and intra-rectal optical-US device for prostate-, cevix-, rectum imaging diagnostics
US20080132782A1 (en) * 2004-02-02 2008-06-05 Rueckmann Bogdan Von Combined MR-ultrasound (US) coil for prostate-, cevix- and rectum cancer imaging diagnostics
US8764725B2 (en) 2004-02-09 2014-07-01 Covidien Lp Directional anchoring mechanism, method and applications thereof
US7567834B2 (en) 2004-05-03 2009-07-28 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for implantation between two vertebral bodies
GB2422905B (en) * 2005-02-04 2007-02-14 Siemens Magnet Technology Ltd Material for electrical isolation and vibro-acoustic performance
US7835784B2 (en) 2005-09-21 2010-11-16 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for positioning a reference frame
US9168102B2 (en) 2006-01-18 2015-10-27 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for providing a container to a sterile environment
US7336869B2 (en) * 2006-04-14 2008-02-26 Xtera Communications, Inc. System and method for implementing a high capacity unrepeatered optical communication system
US8112292B2 (en) 2006-04-21 2012-02-07 Medtronic Navigation, Inc. Method and apparatus for optimizing a therapy
US8660635B2 (en) 2006-09-29 2014-02-25 Medtronic, Inc. Method and apparatus for optimizing a computer assisted surgical procedure
US8905920B2 (en) 2007-09-27 2014-12-09 Covidien Lp Bronchoscope adapter and method
US9575140B2 (en) 2008-04-03 2017-02-21 Covidien Lp Magnetic interference detection system and method
EP2297673B1 (de) 2008-06-03 2020-04-22 Covidien LP Registrationsverfahren auf merkmalbasis
US8218847B2 (en) 2008-06-06 2012-07-10 Superdimension, Ltd. Hybrid registration method
US8932207B2 (en) 2008-07-10 2015-01-13 Covidien Lp Integrated multi-functional endoscopic tool
US8165658B2 (en) 2008-09-26 2012-04-24 Medtronic, Inc. Method and apparatus for positioning a guide relative to a base
JP5582756B2 (ja) * 2008-11-28 2014-09-03 株式会社東芝 高周波コイルユニットおよび磁気共鳴診断装置
US8175681B2 (en) 2008-12-16 2012-05-08 Medtronic Navigation Inc. Combination of electromagnetic and electropotential localization
US8611984B2 (en) 2009-04-08 2013-12-17 Covidien Lp Locatable catheter
US8494613B2 (en) 2009-08-31 2013-07-23 Medtronic, Inc. Combination localization system
US8494614B2 (en) 2009-08-31 2013-07-23 Regents Of The University Of Minnesota Combination localization system
WO2011159834A1 (en) 2010-06-15 2011-12-22 Superdimension, Ltd. Locatable expandable working channel and method
US10952593B2 (en) 2014-06-10 2021-03-23 Covidien Lp Bronchoscope adapter
US10426555B2 (en) 2015-06-03 2019-10-01 Covidien Lp Medical instrument with sensor for use in a system and method for electromagnetic navigation
US9962134B2 (en) 2015-10-28 2018-05-08 Medtronic Navigation, Inc. Apparatus and method for maintaining image quality while minimizing X-ray dosage of a patient
US10478254B2 (en) 2016-05-16 2019-11-19 Covidien Lp System and method to access lung tissue
US10418705B2 (en) 2016-10-28 2019-09-17 Covidien Lp Electromagnetic navigation antenna assembly and electromagnetic navigation system including the same
US10638952B2 (en) 2016-10-28 2020-05-05 Covidien Lp Methods, systems, and computer-readable media for calibrating an electromagnetic navigation system
US10751126B2 (en) 2016-10-28 2020-08-25 Covidien Lp System and method for generating a map for electromagnetic navigation
US10517505B2 (en) 2016-10-28 2019-12-31 Covidien Lp Systems, methods, and computer-readable media for optimizing an electromagnetic navigation system
US10722311B2 (en) 2016-10-28 2020-07-28 Covidien Lp System and method for identifying a location and/or an orientation of an electromagnetic sensor based on a map
US10615500B2 (en) 2016-10-28 2020-04-07 Covidien Lp System and method for designing electromagnetic navigation antenna assemblies
US10792106B2 (en) 2016-10-28 2020-10-06 Covidien Lp System for calibrating an electromagnetic navigation system
US10446931B2 (en) 2016-10-28 2019-10-15 Covidien Lp Electromagnetic navigation antenna assembly and electromagnetic navigation system including the same
CN106876037B (zh) * 2017-04-17 2018-07-31 广州市壹缆电缆实业有限公司 一种超导体线材及超导电缆
US11219489B2 (en) 2017-10-31 2022-01-11 Covidien Lp Devices and systems for providing sensors in parallel with medical tools
US11807353B2 (en) * 2022-02-01 2023-11-07 The Boeing Company Hypersonic aircraft window system

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4636730A (en) * 1984-08-16 1987-01-13 General Electric Company NMR spectroscopy body probes with at least one surface coil
US4758789A (en) * 1986-11-07 1988-07-19 Jeol Ltd. ESR spectrometer having split-ring resonator
JPS6437813A (en) * 1987-08-04 1989-02-08 Toshiba Corp Magnetic resonance imaging device
DE4218635A1 (de) * 1992-06-05 1993-12-09 Siemens Ag Hochfrequenz-Empfangsantenne einer Einrichtung zur Kernspintomographie mit mindestens einem Kondensator

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE559232A (de) * 1956-07-16
US3018016A (en) * 1959-09-24 1962-01-23 Nat Res Corp Vacuum device
WO1990013770A1 (en) * 1989-04-28 1990-11-15 Innovatsionny Tsentr 'interlab' Heat-insulating device for cryogenic objects and method for making a package of cooled radiation screens for such device
US4819450A (en) * 1986-01-03 1989-04-11 General Electric Company Low cost intermediate radiation shield for a magnet cryostat
EP0401420A1 (de) * 1989-06-05 1990-12-12 Siemens Aktiengesellschaft HF-Abschirmvorrichtung in einem Dewar-Gefäss für eine supraleitende Magnetometer-Einrichtung
US5651256A (en) * 1996-05-31 1997-07-29 General Electric Company Superconductive magnet having a thermal shield

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4636730A (en) * 1984-08-16 1987-01-13 General Electric Company NMR spectroscopy body probes with at least one surface coil
US4758789A (en) * 1986-11-07 1988-07-19 Jeol Ltd. ESR spectrometer having split-ring resonator
JPS6437813A (en) * 1987-08-04 1989-02-08 Toshiba Corp Magnetic resonance imaging device
DE4218635A1 (de) * 1992-06-05 1993-12-09 Siemens Ag Hochfrequenz-Empfangsantenne einer Einrichtung zur Kernspintomographie mit mindestens einem Kondensator

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006011254B4 (de) * 2006-03-10 2009-01-29 Siemens Ag Magnetresonanzanlage mit supraleitender Ganzkörper-Empfangsanordnung
DE102012209754A1 (de) * 2012-06-12 2013-12-12 Siemens Aktiengesellschaft Spuleneinrichtung für einen Kernspintomographen
DE102012209754B4 (de) * 2012-06-12 2016-09-22 Siemens Healthcare Gmbh Spuleneinrichtung für einen Kernspintomographen
US9759787B2 (en) 2012-06-12 2017-09-12 Siemens Aktiengesellschaft Coil system for a magnetic resonance tomography system

Also Published As

Publication number Publication date
US6131396A (en) 2000-10-17
JPH1099298A (ja) 1998-04-21

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